高频开关电源以其重量轻、体积小、高效节能、输出纹波小、容量大等优点，在通讯和低电压行业得到了广泛的应用，且逐步在电力系统中得到应用。尤其随着电信业的迅猛发展，电信网络总体规模不断扩大，网络结构日益复杂先进，作为通讯支撑系统的通讯用基础电源系统，市场需求逐年增加，其动力之源的重要性也日益突出。庞大的电信网络高效、安全、有序的正常运行，对通信电源系统的品质提出了越来越严格的要求，推动了通信电源向着高效率、高频化、模块化、数字化方向发展。近年来，由于软开关技术的不断发展与成熟，已逐步应用在开关电源中，尤其在中大功率的全桥变换器中应用最为广泛，这使电源转换效率得到提高。由于传统模拟控制电路结构复杂，一经设计完成其控制策略就不能改变等缺点的存在，数字式控制方式得到发展。并随着开关电源在通讯，监控等功能上的扩展，数字电源已逐步取代传统模拟电源。

1 系统框图

图1为软开关全桥变换开关电源拓扑。虚线框以内为控制电路，虚线框以上为主电路。主电路主要包括输入整流滤波、功率因数校正，全桥变换电路、高频变压器、输出滤波电路。控制电路主要由采样电路、控制和保护单元、监控单元等组成，并为了保证控制电路及相关电路正常工作还必须包括辅助电源。

本电源采用ZVS—PWM拓扑，单相220V交流输入，经过PFC模块后为直流400V，主功率管采用MOSFET管，控制部分由DSP控制电路，电压电流双闭环控制。输出采用全波整流并进行无源LC滤波。

2 主电路设计

针对48V／20A的通讯高频开关电源，其主电路采用移相式全桥变换器拓扑。移相全桥软开关控制器具有恒频软开关运行、移相控制实现方便、电流和电压应力小、巧妙应用寄生电容等优点。移相控制作为全桥变换器特有的一种控制方式，是指保持每个开关管的导通时间不变，同一桥臂的开关管的相位互差180°。然而对于全桥变换器来说，当只有对角的开关管同时导通时主变压器才输出功率。所以可以通过调节对角的两个开关管导通重叠角的宽度来进行稳压控制，而在功率器件环流期间，它又利用变压器的漏感以及功率半导体器件的结电容或者外加的附加电感电容的谐振来实现功率管的零电压或者零电流换流。

1)有源PFC设计

有源功率因数校正技术的基本思想是在整流电路与滤波电容之间加入DC／DC变换，通过适当控制使输入电流的波形自动跟随输入电压的波形，使输入阻抗呈纯阻性，即通过控制开关元件，切换滤波电感和滤波电容充放电能量实现功率因数的提高。本设计中采用的是平均电流控制Boost功率因数校正电路，PFC控制芯片采用NCP1653。该PFC控制芯片的主要工作原理是同时控制输入电流与输出电压，而电流控制回路的命令是由整流后的线电压所决定，所以可以使转换器的输入阻抗呈现电阻性。

具体系统原理图如图2所示。

2)全桥变换器设计

全桥变换器电路如图3所示。该拓扑中MOS管采用IRFB20N50，流过的最大电流为20A，最大电压为500V。

3)驱动电路设计

驱动电路如图4所示。PWM输出与驱动芯片之间采用安华高公司生产的高速光藕HCPL一0710，它的速度可达到15M。驱动芯片采用国际整流器公司的IR2181，该芯片具有速度快，驱动电压高等特点，特别适用于驱动MOSFET、IGBT等器件。

4)主变压器的选择

高频变压器是DC／DC变换器的核心元件，其作用有三点：能量转换、电压变换和输入输出之间的隔离。变压器设计的好坏不仅影响变压器本身的发热和效率，同时也影响到开关电源的技术性能和可靠性。同时，许多其他主电路元件的参数设计都依赖于变压器的参数。因此，在主电路拓扑确定以后首先应该进行的是变压器的设计。其设计步骤为：a、变压器匝比的计算；b、变压器磁芯的选择；c、绕组匝数的计算；d、绕组导线规格的计算。

(1)匝比的计算

设定K为变压器原副边匝比，Udc(min)为输入电压的最小值，Dmax为副边最大占空比，Uo为输出直流电压，UD为输出整流二极管的通态压降，ULf为输出滤波电感Lf上的直流压降。考虑到移相控制方案存在副边占空比丢失现象，选择副边最大占空比为0．85，Uin(min)为PFC输出电压的最小值380V，假设输出整流二极管通态压降为1．5V，输出滤波电感上的直流压降为0．5V，则可根据经验公式

所以实际中取K=7

(2)磁芯的计算

在计算好匝比以后，可以根据以下经验公式求解，Ae为磁芯磁路截面积；Ac为磁芯窗口面积；PT为变压器传输功率；fs为开关频率；△B为磁芯材料所允许的最大磁通密度的变化范围；dc为变压器绕组导线的电流密度；kc为绕组在磁芯窗口中的填充因数。并且我们将本设计中电源的参数代入求之得

根据以上的计算并根据铁氧体磁芯生产产家提供的技术手册，我们可以选择PQ50／50磁芯，可以满足要求。

其中Ap=14．2024cm4≥2．4cm4

(3)匝数的计算

选取好磁芯后，先计算副边绕组匝数。

 选定N2=4，根据匝比我们可以选定N1=28。

(4)导线规格的选择

根据所计算的原副边电流值，并考虑集肤效应，采用电流密度为4A／mm2的导线，可以计算得出所需导线的截面积为0．89mm2的，因此可以采用铜导线来进行绕制，通过分析计算可以得出，我们采用φ0．4铜线8股并绕28圈作为初级绕组，因副边有两组绕组，所以通过它的电流有效值为0．632Io=12．64，所以其绕组截面积为3．16mm2，所以采用φ0．4铜线26股并绕4圈作为次级绕组。

5)谐振电感设计

谐振电感用来实现滞后桥臂的零电压开关，为开关管的零电压开关提供足够的能量。为实现滞后桥臂的零电压开关，必须满足

其中Lr是谐振电感，I是滞后桥臂开关管关断时原边电流的大小，CDS是开关管漏源极电容，Udc是母线直流电压。

其中谐振电感值按0．7倍满载以上实现零电压开关设计，取负载电流为2A(取满载电流的10％)时滤波电感的电流临界连续，即式中的脉动量为4A。开关管IRFB20N50的漏源极电容为85pF。所以将上述结果代入经验公式可以得到

6)输出滤波电路设计

(1)输出电感的选择

电感将决定在输出侧纹波电流的大小，且它的值与纹波电流的大小有关。电感值是以输入侧的交流电流峰值所决定的。而交流侧的峰值电流是出现在电压为最小值时，根据一般的经验考虑电感上的纹波电流取交流侧峰值电流的20％，所以。根据下述经验公式可以得到电感L。

电感电流出现最大峰值时的占空比为